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參數設置為：環境壓力101.325kpa；槳葉轉速3742r/s；空氣流速0.1m/s。圖2 單槳葉旋轉流場圖擴大計算域，顯示單槳影響范圍至水平四周約￠1m內的空氣流場。圖3 直徑￠1m計算域在單槳葉中心下方設置12m垂直線，得到槳葉正下方12m內的空氣流速的變化曲線。

總的來說，即根據海域流速異同，在平靜海況時注入5%的泥沙到海面及密度變化層，在動蕩條件（流速較大）時注入10%的泥沙至表面和密度變化層。模型根據實際測量數據，設置傾倒的泥沙為粒徑小于63μm的泥漿，其沉降速度約為0.1mm/s（忽略絮凝效應）。由于本次模擬只關注拋沙的影響，因此海床底部設置不考慮泥沙。傾倒大約每3h發生一次，單次持續5分鐘，因此設置每個時間步注入0.16m³的泥沙。

在保持其余仿真參數不變的前提下，將冷卻液入口流速分別設置為1.5m/s和2.0m/s,并進行仿真計算，從而得到整個散熱系統的溫度場分布，如圖11(a)和圖11(b)所示。同樣將不同入口流速下，液冷散熱系統的最高溫度和最低溫度整理于圖12。從圖中可以看出，液冷散熱系統具有良好的散熱性能，特別是在改善電池包溫度均勻性方面表現更為出色。

最大流速主要集中在流出套筒的流道內，由圖2（c）可知，整個流道最大流速達到71.62 m/s。 （2）流場CFD模擬計算（工況2） 采用流場仿真軟件CFX對防喘振調節閥內流場進行模擬計算，調整閥門開度，其余軟件設置同工況1。工況2下CFD穩態流場計算結果如圖3所示。

無量綱溫度 由于與壁面與流體的溫差和流入流體的熱流速有關，因此壁面附近產生的熱邊界層對以下對流換熱系數產生顯著影響： 并行湍流計算的熱傳遞分析可以在給定壁面距離的地方反映熱邊界層效果。 根據相鄰邊界設置方式的熱傳遞特征 復合熱傳遞分析是指包含固體的熱流分析。

本案例計算模型為直徑為2 m的90°彎管，在彎管處有一直徑0.3 m的細管流入熱水（溫度為315 K，流速為5 m/s），彎管進口流入涼水（溫度為285 K，流速為0.5 m/s）,流速沿徑向分布，由文件（InjectMixer_velocity_profile.csv ）中存儲數據給定。

結果處理： 在速度色彩梯度中選擇x方向流速，設置切換梯度樣式，可以看到模型速度顯示的入口速度對應上了！ 截取中間截面觀察到兩個管道交匯區域的x方向最大速度達到10.7m/s，實際該區域流速最大12.9m/s 接下來看下修改出口管靠中間的位置，其它設置不變再次求解計算！

圖1 計算模型 2.邊界條件 進口邊界條件按照風量換算成速度進口（22.92m/s）,出口為壓力出口，出口壓力設置為0Pa，固壁面設置為無滑移。風機葉輪區域設置為旋轉域，轉速為990rpm，旋轉域模型采用MRF，旋轉域與靜止域之間以Domain Interface連接，以保證數據的傳遞。

在保證模具零件強度的前提下，為了使金屬流動更均勻，根據型材擠壓形狀的實際需要，模具初始設計采用蝶形、4分流孔結構，分流孔前端設置15 mm的入料口位置下沉，上模結構如圖2所示。

圖4 模型邊界設置 圖5 溫度分布情況 基于此，將干式變壓器的箱體出風口位置進行優化設置，將空氣的出口自位置向上位移300mm, 保持出風口的高度不變，進風口的寬度縮小100mm, 箱體的長度增加0.2m, 根據計算的結果，繞組的熱點溫度得到了一定的降低，繞組的平均溫度得到了降低。通過查看空氣流場的流速分布情況，通往出風口的繞組氣流達到120°的角度，說明空氣流動較為順暢。

圖8 單位設置圖9 general 面板設置圖10 模型面板設置圖11 材料面板設置圖12 冷流入口流速和強度設置圖13 冷流入口溫度設置圖12和圖13僅顯示了冷流入口的設置，其余的入口和出口以及避免的設置與圖12和圖13的設置方法相同，不在作圖展示。

wx_fmt=jpeg" width="100%"> </p><p><br></p><p>庫朗數主要受流速u、時間步長Δt和網格尺寸Δx的影響。而流速u和網格尺寸Δx主要由實際工況決定，不能人為控制，因此主要由時間步長Δt來控制庫朗數。

圖1 U形渡槽過水斷面【荷載&邊界設置】耦合接口選擇層流和固體力學，耦合類型為結構上的流體荷載，設置水流速為0.1m/s，在渡槽底面固結。圖2 流固耦合類型設置【優化目標函數設置】在COMSOL中設置拓撲優化，然后設置最小應變能和閾值體積上限為0.3和0.5。最大迭代次數為100次，優化容差設置為0.001。

邊界條件規定如下：在流入邊界處，通過施加速度分布來規定所有流動分量；在出口邊界處，所有變量的法向梯度設置為零。流入流量為2416m3/s，出口邊界表面高度設定為13m。時間步長設置為0.1s。初始條件包括水表面高度13m和速度分量為0。大約在10萬個時間步之后達到穩定狀態，對應約2小時45分物理時間。

回轉體設置5層邊界層網格，第1層網格高0.5mm；導管設置4層邊界層網格，第1層網格高0.04mm。對施加了體積力源項的導管內螺旋槳盤面附近區域進行加密，以提高體積力源項分布精度。在導管及回轉體壁面設置邊界層網格，以使其y+值整體處于60附近。

曝氣量按6Nm3/h，其它主要的設置條件如表3.1所示：表3.1 CFD建模參數設置概要3.2 CFD計算結果與討論圖3.1 池體水平截面速度云圖（z為豎直坐標軸，曝氣管底標高z=0.0m）從圖3.1中可以看出，池底和池面是一個非常明顯的低流速區域——平均流速遠小于0.1m/s。

本次模擬對象為某SCR脫硝項目，其進口帶一段水平煙道，控制水平煙道積灰的要素有兩個：1、氣流優化：減少積灰條件流速控制：最低流速：保持煙道內流速＞12~15 m/s（一般工況）或＞18m/s（高灰分煙氣），避免粉塵沉降。均勻分布：通過CFD模擬優化進口導流板或均流格柵，確保斷面速度偏差＜15%。

5.仿真求解：物理模型的簡化及邊界定義，主要講解仿真問題與物理模型之間的轉化、物理模型參數設置（固體參數、氣體參數、冷卻液參數）、求解器設置、參考值及初始值設置等。通過實際問題與物理模型之間的轉化，講解物理模型如何選擇，如何有效降低仿真誤差，降低軟件使用者帶來的誤差以及求解器導致的誤差，提高仿真精度。

在結構設計時，不妨考慮采用特殊結構，例如，設計能產生湍流的結構，重要的換熱設備也可考慮設置電子除垢器、反沖洗系統等，如果使用水作為換熱介質，在考慮腐蝕的情況下，使用防結垢添加劑等材料，除此之外，遵循簡單的設計原則也可減少甚至消除形成結垢的外部條件，例如：不潔凈和易結垢的流體宜走管程，因為管程清洗比較方便。