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在塑性變形階段，對于所有考慮的晶體取向，鋸齒出現(xiàn)在應(yīng)力-應(yīng)變曲線上(圖4)，這是由于初始位錯密度無法應(yīng)對變形過程中的應(yīng)變速率造成的。CPFE模型在不同單晶取向下的初始滑移抗力s0由應(yīng)力-應(yīng)變曲線的初始屈服量估算而來。具體來說，CRSS是從DDD模擬的應(yīng)力應(yīng)變曲線中提取的。由于曲線波動明顯(圖4)，各晶體取向的提取值均表現(xiàn)為第一偏差線性，偏移率為0.02%，偏移率為0.04%。

5、試樣應(yīng)力應(yīng)變數(shù)據(jù)處理本節(jié)介紹基于仿真結(jié)果獲得試樣應(yīng)力應(yīng)變的方法：直接提取試樣應(yīng)力應(yīng)變的直接法和基于入射桿透射桿三波曲線的間接法。 基于Origin2021的試樣應(yīng)力應(yīng)變數(shù)據(jù)處理表格 試樣直接法和間接法真實應(yīng)力應(yīng)變曲線結(jié)果展示 間接法：三波曲線及應(yīng)力平衡 間接法：三波法、二波法下的工程、真實應(yīng)力應(yīng)變曲線

2.2 第一次轉(zhuǎn)換：工程曲線→真實曲線真實應(yīng)力與工程應(yīng)力的轉(zhuǎn)換公式為：真實應(yīng)變與工程應(yīng)變的轉(zhuǎn)換公式為：這一轉(zhuǎn)換的本質(zhì)是引入瞬時截面積的概念。當(dāng)材料被拉伸時，樣條的截面積隨著變形而減小，因此真實的應(yīng)力值實際上高于按原始截面積計算的工程應(yīng)力值。轉(zhuǎn)換后的真實應(yīng)力應(yīng)變曲線已經(jīng)呈現(xiàn)出單調(diào)遞增的形態(tài)。

如果沒有以上所提的應(yīng)變測量設(shè)備，可以考慮嘗試大應(yīng)變的應(yīng)變計。曾用滿量程10%應(yīng)變的應(yīng)變計測出15.5%的應(yīng)變，也是奇特之事。由于后來用光學(xué)應(yīng)變系統(tǒng)，沒再進(jìn)行大應(yīng)變計的實驗，也沒對此結(jié)果進(jìn)行進(jìn)一步驗證，也是遺憾。如果手頭上什么應(yīng)變測量設(shè)備也沒有，也不能用衡量位移計算應(yīng)變。為什么準(zhǔn)靜態(tài)拉伸試樣總長要比高速拉伸試樣總長要長？這與準(zhǔn)靜態(tài)拉伸試驗機的夾持系統(tǒng)有關(guān)。

主要原因有兩點①對應(yīng)的物理意義清晰②結(jié)果發(fā)散性較小①大家相對好理解，因為零曲率準(zhǔn)則給出的極限載荷對應(yīng)的是結(jié)構(gòu)出現(xiàn)明顯塑性流動和強化值，也就是典型彈塑性曲線的膝部端點②代表的意思是，不同部位分別提取力-應(yīng)變曲線，會發(fā)現(xiàn)通過零曲率準(zhǔn)則得到的極限載荷值接近，也就是說該值受提取應(yīng)變位置的影響較小如上圖，分別提取A、B、C三個點的力-總應(yīng)變曲線

此彈性區(qū)域的材料模數(shù)( 楊氏模數(shù)，彈性模數(shù)) 為一常數(shù)定值；所謂模數(shù)Modulus=(stress)/(strain) 即為應(yīng)力-應(yīng)變曲線上的對應(yīng)斜率，在此彈性區(qū)域上可以藉由簡單的應(yīng)變量值與起始彈性模數(shù)的乘積，來計算出應(yīng)力值，可作為產(chǎn)品設(shè)計上的參考依據(jù)。 圖2: 塑膠材料的應(yīng)力- 應(yīng)變曲線圖另外，如上圖2。

為了更加清晰反映最大等效塑性應(yīng)變單元情況，提取出該單元的應(yīng)力應(yīng)變曲線如圖4所示，其中圖4（a）表示最大等效塑性應(yīng)變單元的軸向應(yīng)力應(yīng)變曲線，圖4（b）則表示循壞載荷下最大等效塑性應(yīng)變單元的軸向應(yīng)力應(yīng)變曲線。進(jìn)一步發(fā)現(xiàn)：第四次升溫和第四次降溫應(yīng)力應(yīng)變路徑?jīng)]有太大區(qū)別，沒有表現(xiàn)加工硬化現(xiàn)象。

圖1 等效應(yīng)力云圖圖2 最大主應(yīng)變云圖 提取仿真結(jié)果中的載荷和變形曲線，如圖3所示，無論橡膠硬度50還是70，在變形低于1.5mm時，三組系數(shù)的計算結(jié)果幾乎無差異；變形較大時，所進(jìn)行的三組MR系數(shù)中均是 C2/C1 為0.25時在其余兩組曲線中間，因此選定比值為0.25作為MR系數(shù)的計算參考是較為合適的參數(shù)，可盡可能減小誤差，適用于大多數(shù)橡膠材料的仿真計算。

S及真實應(yīng)變LE等都是有方向的，此時不僅需要給出參量名稱，也需要給定方向，比如要提取S11 則在Name填寫S，members填寫11; 如果相提取mises平均，則在Name先填寫S，members 再填mises即可。

鑄件的力學(xué)性能一般通過測試標(biāo)準(zhǔn)圓棒試樣獲得，因此了解圓棒試樣高應(yīng)變速率測試時的影響因素，獲得準(zhǔn)確的高應(yīng)變速率條件下的拉伸應(yīng)力應(yīng)變曲線等相關(guān)信息對零件結(jié)構(gòu)的碰撞安全性評價非常重要。01試驗材料及方法 試驗材料為啞鈴型鑄鋁和鑄鐵件，根據(jù)常用零件的最小壁厚，選擇平行段直徑為 5 mm、夾持端直徑為 12 mm 的試樣。

依次變更截面位置，就可以獲得一條彎矩隨位置變化的曲線，讀取彎矩為0位置的距離值，再進(jìn)一步處理加上螺栓偏心距Ssym，就可以換算到載荷偏心距a。 個人認(rèn)為仿真結(jié)果17.535，除了在循環(huán)對稱設(shè)置上與案例給出條件不同外，其余均能反應(yīng)案例邊界。

應(yīng)變數(shù)據(jù)應(yīng)給出為名義應(yīng)變值，應(yīng)力數(shù)據(jù)應(yīng)給出為名義應(yīng)力值（單位原始橫截面積的力）。這些測試允許輸入壓縮和張力數(shù)據(jù)。壓縮應(yīng)力和應(yīng)變以負(fù)值輸入。對于每組測試數(shù)據(jù)，最大名義應(yīng)變的數(shù)據(jù)點標(biāo)識了卸載點。該點由曲線擬合算法用于計算該曲線的Umdev。圖4顯示了來自三個不同應(yīng)變水平的一些典型卸載-加載曲線。

那么問題來了，提取添加的force結(jié)果，查看曲線，結(jié)果如下，在初始狀態(tài)0時刻，居然有力的數(shù)值，結(jié)果顯然是不對的，很容易誤導(dǎo)使用者。

以徑向計算為例，圖4示出了橡膠最大主應(yīng)力結(jié)果，圖5示出了橡膠最大主應(yīng)變結(jié)果，圖6示出了位移與支反力曲線。

如果單元厚度不為1，那牽引-分離準(zhǔn)則的曲線就不和單元的相對位移-應(yīng)力曲線吻合。 例如，對于如下的牽引分離準(zhǔn)則（拉伸方向），比較厚度為0.1、1、2三種不同厚度的cohesive單元相對位移-應(yīng)力曲線（能量模式）。 以單元厚度為1為基準(zhǔn)，， 如果不更改材料參數(shù)，僅更改厚度。

2.4 線性范圍與檢出限用正己烷/二氯甲烷混合液逐級稀釋配制系列混合標(biāo)準(zhǔn)工作溶液（0.5～10 mg/L）并測定，以各目標(biāo)物的峰面積為縱坐標(biāo)，對應(yīng)的質(zhì)量濃度為橫坐標(biāo)繪制標(biāo)準(zhǔn)工作曲線。分別以3倍、10倍信噪比（S/N）計算檢出限和定量限。28種高關(guān)注物質(zhì)線性范圍、相關(guān)系數(shù)、檢出限及定量限見表2。

由于全局嵌入Cohesive單元，在單元共節(jié)點位置存在孔洞，部件變形后，孔洞呈現(xiàn)出小黑點的形式，無法去除，線圖就完全不存在這些問題； 常用的編程繪圖工具，目前以Matlab和Python matplotlib為主，Abaqus2021版本之后就已經(jīng)內(nèi)置了matplotlib庫，因此本文以matplotlib庫為基礎(chǔ)，帶大家繪制POLARIS_CrackGeo插件提取的裂縫線圖

2)聚合物材料具有較高的延伸率，當(dāng)聚合物樣件拉伸到幾倍初始長度(大變形)時，由于加載速率沒有變化，而標(biāo)距長度拉長，材料應(yīng)變率要遠(yuǎn)低于初始加載階段(小變形)的應(yīng)變率，如圖5所示，紅色實線為加載速率對應(yīng)的應(yīng)變率，而星形則為仿真過程中失效單元斷裂前的應(yīng)變率，可以明顯看出在拉伸后期，單元實際的應(yīng)變率接近0.01/ms，小于試實驗對應(yīng)的應(yīng)變率0.1/ms。

試驗結(jié)束后，提取數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，按長度變化進(jìn)行應(yīng)力-應(yīng)變曲線繪制，如圖2 所示，最大伸長量10.15mm，最大應(yīng)變ε max=ln[(20+10.15)/20]=0.41；而斷后最小直徑2.38mm，斷面收縮率94.31%，則與伸長量計算真實應(yīng)變反饋相差較大。