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5、工藝系統(tǒng)受力變形產(chǎn)生的誤差 工件剛度：工藝系統(tǒng)中如果工件剛度相對(duì)于機(jī)床、刀具、夾具來說比較低，在切削力的作用下，工件由于剛度不足而引起的變形對(duì)機(jī)械加工誤差的影響就比較大。 刀具剛度：外圓車刀在加工表面法線(y)方向上的剛度很大，其變形可以忽略不計(jì)。鏜直徑較小的內(nèi)孔，刀桿剛度很差，刀桿受力變形對(duì)孔加工精度就有很大影響。

定位副制造不準(zhǔn)確誤差只有在采用調(diào)整法加工時(shí)才會(huì)產(chǎn)生，在試切法加工中不會(huì)產(chǎn)生。 5工藝系統(tǒng)受力變形產(chǎn)生的誤差 工件剛度：工藝系統(tǒng)中如果工件剛度相對(duì)于機(jī)床、刀具、夾具來說比較低，在切削力的作用下，工件由于剛度不足而引起的變形對(duì)機(jī)械加工誤差的影響就比較大。　　

除此之外，嚙合剛度的變化還會(huì)影響到齒輪傳動(dòng)的精確度，使得ω1R1≠ω2R2，存在傳遞損失，這就是所謂的傳遞誤差，嚙合剛度的不斷變化引起傳遞誤差的波動(dòng)，從而導(dǎo)致齒輪受載接觸應(yīng)力的波動(dòng)，這種接觸應(yīng)力的波動(dòng)激起內(nèi)部結(jié)構(gòu)振動(dòng)，振動(dòng)再通過軸、軸承傳到殼體便輻射成嘯叫聲。

對(duì)于一些結(jié)構(gòu)簡單的橡膠制品，我們可以基于一些理論推導(dǎo)或工程經(jīng)驗(yàn)算法在設(shè)計(jì)初期來獲取其靜剛度特性。但由于橡膠具有非線性粘彈性與超彈性，這種理論計(jì)算結(jié)果往往與試驗(yàn)存在一定誤差，并且這種誤差在一般情況下是不可以忽略不計(jì)的，其具有一定的工業(yè)應(yīng)用價(jià)值。為減小誤差或?qū)崿F(xiàn)零誤差的前期預(yù)測，我們引入了有限元仿真分析技術(shù)，其可以通過控制模型參數(shù)與網(wǎng)格質(zhì)量實(shí)現(xiàn)較小誤差的預(yù)測計(jì)算。

一般建議長度方向單元數(shù)量至少有20份（此時(shí)誤差≤5%）2）長厚比對(duì)高階單元的彎曲性能有一定影響，長厚比越大，需要越多的高階單元才能較好模擬薄板的彎曲剛度，因此對(duì)于非常薄的結(jié)構(gòu)，需要尤為注意長度方向網(wǎng)格的劃分 3）僅根據(jù)上述對(duì)比結(jié)果，對(duì)于薄板結(jié)構(gòu)的彎曲剛度適應(yīng)性，Ansys_Solid186＞Abaqus_C3D10≈OptiStruct_Tetra10＞Simulation_Tetra10

,°;Kc為齒輪對(duì)嚙合靜剛度,N/m;TE為傳遞誤差,μm。

結(jié)合何小靜，上官文斌發(fā)表的《橡膠隔振器靜態(tài)力－ 位移關(guān)系計(jì)算方法》一文的研究結(jié)果表明，Mooney-Rivlin 模型的計(jì)算精度最高，其相對(duì)誤差均小于10%，所以本文采用M-R模型進(jìn)行計(jì)算。50度膠料的M-R材料常數(shù)C10=0.2969，C01=0.0584。3、剛度求解3.1求解X方向剛度按表 1要求，做如下設(shè)置：在Z方向先預(yù)載8mm，再在X向加載500N。

在荷載加載至4kPa以前，由于荷載較小，測點(diǎn)位移難以反映結(jié)構(gòu)真實(shí)剛度，以至于試驗(yàn)曲線與理論曲線出現(xiàn)一定誤差。（2）材料損傷導(dǎo)致的剛度折減。理論曲線若不考慮材料損傷導(dǎo)致的剛度折減，在荷載增大后，其理論值與試驗(yàn)值誤差增大。在荷載達(dá)到14kN以前，理論公式對(duì)試件整體剛度的預(yù)測與試驗(yàn)結(jié)果吻合度較高，在荷載超過14kN以后，其誤差越來越大。此外，表明不考慮底板混凝土的剛度貢獻(xiàn)是不合理的。

二.DOE分析剛度DOE分析 通過Isight自帶的nastran模塊聯(lián)合求解剛度、通過Calculator將節(jié)點(diǎn)位移結(jié)果轉(zhuǎn)換為剛度結(jié)果，DOE分析使用優(yōu)化拉丁方采樣。對(duì)于線性工況，可以使用響應(yīng)面法進(jìn)行構(gòu)建元模型（擬合）。使用1階或2階響應(yīng)面。樣本點(diǎn)個(gè)數(shù)根據(jù)響應(yīng)面模型精度，如果精度不夠需要補(bǔ)充樣本點(diǎn)個(gè)數(shù)。剛度響應(yīng)面誤差R方值為0.991，滿足精度要求。

3）對(duì)滾動(dòng)軸承適當(dāng)預(yù)緊： ①可消除間隙; ②增加軸承剛度; ③均化滾動(dòng)體誤差。

轉(zhuǎn)子的質(zhì)量越大，油膜壓力越大，油膜剛度也越大。油膜剛度的計(jì)算公式[16]為：式中：KX為X軸方向油膜剛度，N/cm;KY為Y軸方向油膜剛度，N/m;φp為軸承負(fù)荷系數(shù)；P為軸承上所受載荷，N; D為軸承孔徑，cm;L為軸瓦長度，cm;a為相對(duì)偏心；δ為軸承孔與軸徑的間隙，cm。軸承油膜及受力分析見圖2。

3）對(duì)滾動(dòng)軸承適當(dāng)預(yù)緊： ①可消除間隙; ②增加軸承剛度; ③均化滾動(dòng)體誤差。

5 結(jié)論 基于對(duì)典型橡膠襯套的靜態(tài)性能的計(jì)算和測試對(duì)比，可得出如下結(jié)論： 1、襯套式橡膠減振件的靜態(tài)性能可通過計(jì)算獲得比較準(zhǔn)確的預(yù)測，其中三向剛度比的計(jì)算測試相對(duì)誤差可控制在6%之內(nèi)，三向剛度值的計(jì)算測試相對(duì)誤差可控制在15%，便于在設(shè)計(jì)階段對(duì)零件結(jié)構(gòu)做修正； 2、膠料類型、硫化方式、硫化時(shí)間等工藝因素會(huì)對(duì)橡膠減振件的靜態(tài)剛度性能產(chǎn)生明顯影響，但三向剛度比例主要由結(jié)構(gòu)決定

3.3.3 商軟的做法3.3.3.1 PIVOT RATIO的定義無論上面兩種方法中的由于截?cái)?em>誤差導(dǎo)致的rx1不為0還是第二種剛度陣某一行都是0的情況，在實(shí)際工程中都必須判斷一個(gè)數(shù)是不是和0的關(guān)系，計(jì)算機(jī)也只能嚴(yán)格按照一個(gè)定死的判據(jù)判斷這個(gè)數(shù)是否為0。

(6) 模型的改進(jìn)與結(jié)果分析，最終單軸拉伸的剛度誤差為-0.35%，最大應(yīng)力誤差為-0.38%，失效應(yīng)變誤差為-0.34%。

</p><p class="ql-align-justify">由于是計(jì)算機(jī)數(shù)值運(yùn)算，可能會(huì)有一些誤差（大數(shù)吃小數(shù)之類的）均是正常現(xiàn)象。