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2）固定端，約束所有自由度；簡支約束垂直軸線的位移以及繞軸線的轉動。 3）兩端均簡支時一端約束軸向位移。 4）非軸向位移約束端施加軸向應力1 MPa的的集中力。(Fy=Π(Do2-Di2)/4) 下文通過PERA SIM Mechanical的屈曲分析模塊完成壓桿特征值屈曲分析，并將結果與某國際標準商業有限元軟件進行對比。

如下圖所示，如果對齒輪的內側放松轉動約束，僅保留平動約束，代之以施加第一種方式計算的反力矩-89.6Nm；齒條底部的Force代之以Frictionless Support，保留齒條右側的Frictionless Support。計算完成后，得到齒條底部的支反力約為2501N，與第一個方案是一致的。

只不過對固支、簡支等直接自由度=0，在有限元中直接減縮剛度陣就行，很容易求，但對節點自由度相互依賴的約束關系就比較復雜了。約束關系主要有兩類。（1） 一類是MPC點之間的約束。

5、施加邊界條件。本案例中，在梁的兩端施加固定約束。 圖2 邊界條件6、對模型劃分網格并運行仿真，繪制軸向正應力云圖。 圖 3 T 型梁的軸向應力分布四點彎曲試驗仿真 案例 27、復制靜態結構分析系統。8、施加邊界條件。本案例中，在模型一端施加固定約束，另一端設置滾動支座約束。

圖1 COMSOL流固耦合分析【模型信息】U形過水斷面半徑和設計水深為3m，建立三維簡支渡槽模型如下圖所示。圖2 三維渡槽模型【層流&力學參數設置】耦合接口選擇層流和固體力學，耦合類型為全耦合，設置水流速為0.02m/s，在渡槽端部底面設置簡支約束。對模型施加重力加速度g。

3.關于加載板在梁軸線方向的約束討論上圖中耦合點約束了加載支座的梁軸線自由度U3，若允許加載板沿梁軸向自由移動，還可解除U3約束，如圖所示。 結語盡管簡支作為結構力學中最為簡單的邊界條件，但同學們在有限元模擬中仍然可能存在概念錯誤，因此喵星人給出了一些技巧和建議，希望對你有所幫助！

只不過對固支、簡支等直接自由度=0，在有限元中直接減縮剛度陣就行，很容易求，但對節點自由度相互依賴的約束關系就比較復雜了。約束關系主要有兩類。（1） 一類是MPC點之間的約束。

只不過對固支、簡支等直接自由度=0，在有限元中直接減縮剛度陣就行，很容易求，但對節點自由度相互依賴的約束關系就比較復雜了。約束關系主要有兩類。（1） 一類是MPC點之間的約束。

圖4 組合梁承重按施工分類六、組合梁結構體系分類簡支組合梁：簡支組合梁的鋼梁下翼緣承受拉應力，而混凝土橋面板可以設計成僅僅承受壓應力，完全沒有拉應力作用。連續組合梁：連續組合梁在橋墩上受到很大的負彎矩作用，其橋面板如何承受拉應力、防止發生有害裂縫是一個未完全解決的課題。

定義邊界條件 1）為施加固支邊界條件的區域創建集合 圖41 創建邊界 圖42 施加固支邊界條件的區域 2）為施加對稱邊界條件的區域創建集合 圖43 施加對稱邊界條件的區域 3）定義固支邊界條件 圖44 創建固支邊界條件 4）定義對稱邊界條件 圖45 創建對稱邊界條件 圖46 施加邊界條件后的部件

并且通過支反力結果可知，這種分割的方式由于邊界線區域載荷大小不易控制，從而導致總載荷大小108N與目標載荷110N稍有差異。 基于上述需求和問題，本文以分割加載區域，逐步漸變施加載荷的思想為基礎。利用ansys workbench 的二次開發平臺，封裝了ACT插件，可以簡便快捷的實現上述加載方案。將附件中的ACT插件下載至本地，并加載。

圖13 建立固支約束節點Set點擊菜單BC > Create，如下圖所示設置BC類型，點擊Continue，Region選擇剛才建立的Set，設置固支約束ENCASTRE，約束施加結果如圖15所示。

撓度公式來源換熱器管箱平蓋的撓度計算是以周邊簡支受均布載荷+周邊彎矩的圓平板的模型為基礎的。簡支圓平板受均布載荷P時，其撓度計算公式為：其中心撓度為：簡支圓平板外周邊受彎矩作用下，平板中心的撓度：最大撓度都在板中心處，所以圓平板同時承受均布載荷和周邊彎矩作用時，可以對其最大撓度進行疊加。

約束 (Boundary Condition) 的本質就是限制某些節點的DOF。DOF過少導致欠約束，計算報“奇異”；DOF過多導致過約束，結果失真。 2?? 剛體 位移 ( Rigid Body Motion, RBM) 模型在不受應變的情況下發生的整體位移。如果在全模型上未施加足夠的位移約束，導致某個方向的剛體位移未被“鎖住”，求解器就會報錯。

最終內桁架梁界面方向施加如下圖： 圖 30 內桁架梁截面方向示意圖 然后要施加約束、載荷。

原則03在每一個分析步中，如果在某個自由度上沒有施加力載荷，就一定要有邊界條件來約束這個自由度；如果施加了力載荷，就一定要去掉這個自由度上的邊界條件。如圖4所示，在圓筒中心的圓孔內壁上定義了固支邊界條件，在平板中央對稱線上定義了邊界條件U1=0，在平板頂部的A點施加了向下的點載荷，提交此模型分析后，同樣無法收斂。

圖3-1 分析步創建2）邊界條件① 點擊有限元分析>對稱/固定，可彈出對稱/固定彈窗；② 在第1個對稱/固定彈窗中，a.選擇泵體面A；b.選擇簡支，勾選繼續新增。點擊確定；③ 在第2個對稱/固定彈窗中，a.選擇泵蓋面B；b.選擇簡支，取消勾選繼續新增。點擊確定。

在壓縮機總成質心處施加周期正弦載荷模擬壓縮機自身振動激勵[10]。 發動機振動激勵主要是曲軸產生的周期旋轉速度產生的振動，其振動頻率和發動機點火頻率相同，該激勵源的波動部分可用一組簡諧波疊加表示為[11] 式中nc為曲軸穩態轉速；i 為曲軸轉速階次；Ai和φ 為曲軸第i階轉速幅值、相位。

施加的荷載工況采用2g的顛簸加速度、1.6g的過彎加速度、1.6g的制動加速度，并對制動、顛簸和過彎等荷載工況進行組合。另外還施加了拔模方向等制造約束，從而確保最終的設計結果對于制造過程可行且合理。在不同的剛度目標和應力約束下得到了不同的結果，這時，便需要通過進行一系列仿真來研究所建議的幾何解決方案如何隨著這些目標而變化。