焊接/鍵合殘余應(yīng)力與變形怎么算？Abaqus 熱-力順序耦合與 DFLUX 詳解
解熱方程得 ;在力學(xué)步中按時(shí)間步讀入 , 由 生成熱應(yīng)變, 并以溫度退化的 與屈服準(zhǔn)則/硬化規(guī)律推進(jìn)塑性;在冷卻階段, 不可恢復(fù)的塑性應(yīng)變與結(jié)構(gòu)約束共同“鎖定”殘余應(yīng)力。要求：網(wǎng)格一致（最好共享相同拓?fù)渑c節(jié)點(diǎn)）；時(shí)間軸覆蓋（力學(xué)步的時(shí)間點(diǎn)應(yīng)落在熱步范圍內(nèi)，或可插值）；參考溫度一致（材料模型中的 與初始溫度設(shè)置一致）；邊界與最小約束合理，去除剛體模態(tài)。3.
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王詩(shī)兆 ??? 7月前
ABAQUS中mises應(yīng)力云圖顯示的最大值還不到屈服應(yīng)力值為啥還有PEEQ值 
ABAQUS中mises應(yīng)力云圖顯示的最大值還不到屈服應(yīng)力值為啥還有PEEQ值，PEEQ云圖有變形值
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辛木 ??? 3年前
abaqus動(dòng)力學(xué)熱耦合仿真中應(yīng)力超過(guò)屈服強(qiáng)度的情況，什么原因？
前兩張圖，軋制完成后局部應(yīng)力比較大，超出該溫度下的屈服強(qiáng)度，這是什么原因？什么都不改變的情況下軋制厚度很大的板材，應(yīng)力就很正常。還是說(shuō)這是正常情況？就像這樣？？求大佬講解。
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碧落方儀 ??? 3年前
abaqus兩、斜曲面接觸力只有兩側(cè)有并且應(yīng)力也不均勻這是為什么？
，卡瓦只有兩側(cè)應(yīng)力較大，中間的主要部分都沒(méi)有承受載荷，這應(yīng)該是不符合實(shí)際工況的，目前分析步1的接觸就存在問(wèn)題，接觸力很低，只有兩側(cè)有，應(yīng)力也是兩側(cè)較大，我試過(guò)表面平滑指派，都沒(méi)有效果，相互作用表面與表面接觸和通用接觸都試過(guò)了，都不能解決，我的三維模型的問(wèn)題也排除過(guò)，曲面實(shí)際上是完全貼合的，我的活塞與彈簧板 彈簧板與卡瓦連接處都是tie綁定，請(qǐng)各位大佬幫我看看這個(gè)是怎么回事 圖1是外面的套管
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芊芊0 ??? 4月前
Abaqus應(yīng)用之鋼筋混凝土篇 
鋼筋模型類(lèi)型1.1 理想彈塑性模型在Abaqus中，可以通過(guò)直接在塑性部分輸入屈服應(yīng)力對(duì)應(yīng)的屈服應(yīng)變來(lái)定義理想彈塑性模型。例如，Q345B鋼材的屈服強(qiáng)度為345MPa，極限抗拉強(qiáng)度可以達(dá)到510-600MPa。在Abaqus中，可以取第一個(gè)點(diǎn)為(345,0)，第二個(gè)點(diǎn)可以設(shè)為(551,0.1)，使得兩個(gè)點(diǎn)之間的斜率為0.01Es（鋼材的彈性模量）。
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Abaqus_JUN ??? 1年前
ANSYS后處理中的應(yīng)力與屈服準(zhǔn)則！ 
（受力、濕度變化等）而變形時(shí)，在物體內(nèi)各部分之間產(chǎn)生相互作用的內(nèi)力，以抵抗這種外因的作用，并力圖使物體從變形后的位置回復(fù)到變形前的位置。
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星空caer ??? 2年前
基于ABAQUS的AlN絕緣涂層磨損機(jī)理仿真研究 
在裂紋擴(kuò)散過(guò)程中，存在裂紋的材料受力面積減小，材料受到拉應(yīng)力和切向應(yīng)力會(huì)增大，當(dāng)應(yīng)力超過(guò)材料的屈服極限，材料斷裂剝落。拉應(yīng)力和剪切力不僅使材料斷裂，還導(dǎo)致斷裂區(qū)域周?chē)木Оl(fā)生塑性形變和滑移會(huì)引起晶體缺陷，會(huì)導(dǎo)致涂層殘留大量應(yīng)力，在熱力學(xué)上處于不穩(wěn)定的狀態(tài)。文章來(lái)源：機(jī)電產(chǎn)品開(kāi)發(fā)與創(chuàng)新. 2023,36(04)
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CAEer吳皓 ??? 2年前
ANSYS后處理中的應(yīng)力與屈服準(zhǔn)則 
(Stress)，應(yīng)力與微面積的乘積即微內(nèi)力或物體由于外因（受力、濕度變化等）而變形時(shí)，在物體內(nèi)各部分之間產(chǎn)生相互作用的內(nèi)力，以抵抗這種外因的作用，并力圖使物體從變形后的位置回復(fù)到變形前的位置。
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星空caer ??? 2年前
從工程應(yīng)力應(yīng)變曲線到仿真材料卡片：一位CAE工程師的實(shí)戰(zhàn)筆記 
實(shí)驗(yàn)室萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)直接輸出的拉伸曲線稱(chēng)為工程應(yīng)力應(yīng)變曲線，其定義方式為：工程應(yīng)力 = 力 / 原始截面積；工程應(yīng)變 = 伸長(zhǎng)量 / 原始標(biāo)距長(zhǎng)度。這種表達(dá)方式假設(shè)樣條在整個(gè)拉伸過(guò)程中截面積不變，與實(shí)際情況存在偏差。
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國(guó)高材高分子材料產(chǎn)業(yè)創(chuàng)新中心 ??? 26天前
Abaqus應(yīng)用之常見(jiàn)問(wèn)題處理 （四） 
18) 材料數(shù)據(jù)的正確性：ABAQUS/CAE不會(huì)自動(dòng)檢查輸入的材料數(shù)據(jù)是否正確，因此在輸入時(shí)需確保單位一致。例如，若長(zhǎng)度單位為mm，則彈性模量和塑性參數(shù)中的應(yīng)力單位應(yīng)為MPa（N/mm2），密度單位應(yīng)為t/mm3，力單位應(yīng)為N；若長(zhǎng)度單位為m，則彈性模量和應(yīng)力單位應(yīng)為Pa（N/m2），密度單位應(yīng)為kg/m3，力單位應(yīng)為N。
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Abaqus_JUN ??? 1年前
ANSYS后處理中的應(yīng)力與屈服準(zhǔn)則
)，應(yīng)力與微面積的乘積即微內(nèi)力或物體由于外因（受力、濕度變化等）而變形時(shí)，在物體內(nèi)各部分之間產(chǎn)生相互作用的內(nèi)力，以抵抗這種外因的作用，并力圖使物體從變形后的位置回復(fù)到變形前的位置。
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星空caer ??? 2年前
基于Runge-Kutta算法的硬化土模型二次開(kāi)發(fā) 
從圖5、圖6可以看出，盡管Mohr-Coulomb模型能在一定程度上表現(xiàn)土體的應(yīng)力-應(yīng)變行為，但與HS模型相比仍有較大差距，HS模型既能體現(xiàn)土體變形前段的雙曲線應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系，又能很好地反映土體剪切屈服平臺(tái)，這充分表明了在ABAQUS上進(jìn)行HS模型開(kāi)發(fā)的必要性[14]。
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CAEer吳皓 ??? 2年前
一種可用于形狀記憶合金（SMA）的UMAT子程序 
相變熱力學(xué)SMA 的相變過(guò)程（奧氏體→馬氏體為正向相變，反之為反向相變）由熱力學(xué)驅(qū)動(dòng)力控制。當(dāng)應(yīng)力或溫度達(dá)到臨界值時(shí)，相變啟動(dòng)，伴隨自由能變化。
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Abaqus_JUN ??? 10月前
Hill48屈服+Swift硬化模型 
1.9814，1.9814，1.9814使用拉伸試樣分別模擬0°，45°，90°試樣的拉伸結(jié)果并與mises屈服+swift硬化進(jìn)行對(duì)比結(jié)果如下（左側(cè)Hill48+swift（應(yīng)力+等效塑性應(yīng)變），右側(cè)mises+swift（應(yīng)力+等效塑性應(yīng)變））：Hill48+swift力位移曲線0°和90°Mises+swift力位移曲線0°和90°
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晶體塑性有限元 ??? 2年前
漿錨連接裝配式剪力墻Abaqus滯回模擬結(jié)果準(zhǔn)確性驗(yàn)證 
表4 模擬與試驗(yàn)承載力對(duì)比4.結(jié)論（1）模擬中使用的“彈簧-梁?jiǎn)卧蹦Ｐ蛷椈蓜偠绕螅谝院蟮挠?jì)算中需要適當(dāng)降低剛度；（2）模擬結(jié)果與試驗(yàn)的開(kāi)裂水平力、屈服水平力和峰值水平力的數(shù)值幾乎相同，Abaqus計(jì)算裝配式漿錨連接結(jié)構(gòu)承載力方面精度很好。
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張昕 ??? 3年前
ABAQUS摩爾庫(kù)倫模型？
ABAQUS摩爾庫(kù)倫模型中凝聚力屈服應(yīng)力和絕對(duì)塑性應(yīng)變?cè)趺辞螅?/p>
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._5547 ??? 1年前
ABAQUS變量解讀：教你讀懂應(yīng)力/應(yīng)變/損傷 
AC YIELD：標(biāo)識(shí)“正在屈服”的區(qū)域，輸出0或1。適合用單色云圖顯示塑性區(qū)，如下圖所示。 2. 主應(yīng)變與主應(yīng)力類(lèi)似，ABAQUS也提供主應(yīng)變輸出：Max/Mid/Min Principal Strain：第一、二、三主應(yīng)變，分別對(duì)應(yīng)最大、中間、最小主應(yīng)變，在判斷第二強(qiáng)度理論時(shí)有奇效。
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會(huì)CAE的喵星人 ??? 1月前
基于ABAQUS的新型鋼網(wǎng)架支座節(jié)點(diǎn)分析 
為了研究新型鋼網(wǎng)架支座節(jié)點(diǎn)在實(shí)際工程當(dāng)中的受力狀態(tài)，運(yùn)用有限元分析軟件ABAQUS，按照實(shí)際受力情況對(duì)傳統(tǒng)網(wǎng)架支座節(jié)點(diǎn)和新型網(wǎng)架支座節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了非線性受力分析。結(jié)果表明：兩節(jié)點(diǎn)在實(shí)際荷載加載下，空心球支座應(yīng)力、混凝土柱應(yīng)力，以及鋼筋籠應(yīng)力相差不大，表明新型網(wǎng)架支座節(jié)點(diǎn)在實(shí)際工程當(dāng)中能安全使用。
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CAEer吳皓 ??? 2年前
基于Abaqus的工字梁靜應(yīng)力分析
圖8節(jié)點(diǎn)Y方向撓度隨時(shí)間變化曲線分析：由鋼梁最不利點(diǎn)的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線可以看出，運(yùn)算到0.875左右時(shí)，應(yīng)力時(shí)間關(guān)系曲線進(jìn)入一個(gè)水平線，說(shuō)明工字梁受力最不利的區(qū)域已經(jīng)出現(xiàn)屈服，進(jìn)入了塑性階段。
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阿白。 ??? 3年前
有限元學(xué)習(xí)日記(持續(xù)更新) 
Tresca屈服準(zhǔn)則1864年 Tresca提出了最大剪應(yīng)力屈服準(zhǔn)則,認(rèn)為當(dāng)受力物體(質(zhì)點(diǎn))中的最大切應(yīng)力達(dá)到某一定值時(shí),該物體就發(fā)生屈服.其數(shù)學(xué)表達(dá)式為：Mises屈服準(zhǔn)則1913年 Mises在研究了諸多實(shí)驗(yàn)結(jié)果后,提出了基于能量理論的 Mises屈服準(zhǔn)則,認(rèn)為在一定的變形條件下,當(dāng)受力物體內(nèi)一點(diǎn)的應(yīng)力偏量的第二不變量J2 達(dá)到某一定值時(shí),該點(diǎn)就進(jìn)入塑形狀態(tài),其數(shù)學(xué)表達(dá)式為
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代金垚 ??? 3年前
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