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記下應力值、頻率值和最大節點號。再統計記錄的所有掃頻點的Von Mises應力值，提取整個掃頻過程中最大應力值及其頻率。并將結果寫出到txt文件。進一步提取這個最大Von Mises應力點對應的整個掃頻范圍內的Von Mises應力曲線。這個樣就可以在txt文檔中直接看到所有掃頻點下，結構的等效應力幅值；以及全頻段中最大Von Mises應力所在節點的等效應力掃頻曲線圖。

各向同性硬化von Mises率無關彈塑性本構理論以及umat源代碼1 本構理論1.1 率形式對于各向同性線彈性材料，其本構方程為：式中假設了應變張量可以分解為彈性應變和塑性應變兩部分：因此塑性本構的關鍵在于計算塑性應變的演化。

圖 5 諧波均布荷載2 動力分析2.1 脈沖荷載2.1.1線性分析分析步類型：動力，顯式t=0.5s時，脈沖荷載達到峰值F=1000N，提取該時刻的Von Mises應力云圖和垂直方向位移云圖研究斜板的受力行為，板跨中截面各節點的垂直方向加速度響應。

然后務必確保指定單位與應力量相匹配，完成此操作需要選擇“應力張量”作為因變量物理量和源項物理量的單位。實際上，它是“固體力學”接口的 von Mises 應力。用于創建機械應力的“邊界常微分和微分代數方程”接口設置。

熱應力機制：溫度梯度引發熱膨脹失配，導致玻璃板內部產生 熱應力，典型應力模式包括：光斑中心區域出現壓應力，邊緣區域出現拉應力（需結合材料熱膨脹特性判斷）；瞬態過程中可能產生動態應力波動，需關注應力峰值位置與疲勞損傷風險。2． 結果展示：通過應力云圖識別高應力區域（如幾何突變處或光斑邊緣），提取主應力、等效應力（如 von Mises 應力）分布，評估材料失效風險（如開裂閾值）。

結果展示：通過應力云圖識別高應力區域（如切削刃、刀具后刀面與工件接觸處），提取主應力、等效應力（如 von Mises 應力）分布，評估材料的失效風險（如刀具磨損、工件表面裂紋）。圖16 應力云圖可視化（3） 參數敏感性分析對比不同切削速度、進給量、切削深度下的溫度場與應力場差異，總結關鍵參數對結果的影響規律。

/msimage/202402/fdd4e3f61adc75058e0ad3e2a6a9967a.png"></p><p><br></p><p>使用Abaqus計算的von Mises應力以及等效塑性應變的結果如下：</p><p><img src="https://img.jishulink.com/msimage/202402/7ca4fc0978422341fabf755cb84c01ee.png

（4）波形整形的撞擊桿法、波形整形的等效載荷法的峰值基本一致為241MPa，無波形整形的撞擊桿法由于波形彌散幅值偏高，產生較大誤差。 5、試樣應力應變數據處理本節介紹基于仿真結果獲得試樣應力應變的方法：直接提取試樣應力應變的直接法和基于入射桿透射桿三波曲線的間接法。

Von Mises應力 下面的von Mises應力圖顯示，所有三種方法中的桿部應力都相似。用戶自定義的等高線值用于比較。僅在局部區域（如螺紋區域或螺栓頭和蓋板接觸區域附近）觀察到變化。 螺栓截面法的螺紋區域應力圖與真實螺紋模擬的應力圖非常匹配，MPC法的應力曲線也有所不同。應力圖之間的比較表明，可以采用螺栓截面法精確模擬螺栓中的螺紋行為和桿部應力。

如對三個方向X/Y/Z分別采用1G加速度進行激勵，并與載荷幅值TABLED1關聯，即為實際載荷譜激勵。2.4 為了保證計算精度，在結構響應的峰值位置增加計算頻率（FREQ1）。采用FREQ1，本分析頻率范圍為1-200Hz，掃頻方式選擇為頻率初始值2Hz，掃頻增量5Hz，掃頻增量步40步。2.5 輸出模型應力響應結果，作為隨機振動疲勞輸入。

同時，最大應力和峰值溫度呈現明顯的正相關，新西蘭橋規下的峰值溫度為32℃，最大峰值應力為6.37MPa；英國BS5400規范下的峰值溫度僅有13.5℃，峰值應力僅為2.9MPa。接下來，我們提取各規范下的豎向溫度和應力曲線進行對比分析。

結果展示：通過應力云圖識別高應力區域（如鉆頭刃口、鉆頭與孔壁接觸處），提取主應力、等效應力（如 von Mises 應力）分布，評估材料的失效風險（如鉆頭磨損、工件孔壁裂紋）。圖14 應力云圖可視化（2） 參數敏感性分析對比不同鉆孔轉速、進給速度、鉆孔深度下的溫度場與應力場差異，總結關鍵參數對結果的影響規律。

上述應力應變曲線也證實，采用該方法能夠得到較為真實的數據。</p><p class="ql-align-justify">如果進提取某個方向的平均應力-應變，也許采用作用力反作用關系更快些；然而，有時候需要不同參量，如von mises應力等的平均值，此時需要通過python進行批量處理。

本構關系子程序采用彈塑性 - 相變耦合本構模型，總應變可分解為：1) 彈性行為：基于線彈性理論，由楊氏模量（E）和泊松比（ν）描述；2) 塑性行為：采用 J2 塑性理論，通過 Von Mises 屈服準則判斷屈服，關聯流動法則描述塑性流動；3) 相變耦合：馬氏體體積分數（tfv）通過硬化曲線調控屈服應力，塑性應變增量反哺 tfv 演化，形成 “塑性 - 相變” 雙向耦合

每個新設計首先由 CSM 求解器進行結構檢查，只有那些不超過最大 von Mises 應力的設計才會被納入更耗時的 CFD 過程。結構上不可接受的設計被輸入到學習數據庫中以驅動優化器。參數化和網格劃分共有 154 個參數定義了葉輪、經向通道和實體。然而，定義葉輪輪轂殼的參數與基本設計保持不變，以排除許多結構機械不可行的設計。

圖6 在分析步結束時的Mises應力云紋圖 輸出圓孔頂部的Mises應力隨時間變化的曲線，如圖7所示。最大Mises應力出現在0.135s時，應力值為41.9773MPa。隨后，Mises應力幅值隨時間組建衰減。

同時考慮Von Mises屈服準則，設置材料屈服極限為1 500 MPa。將有限元軟件的程序單位均使用kN、cm進行輸入，得到的應力單位為107 Pa。2 1+6鋼絲繩應力分布及運動分析2.1 1+6鋼絲繩應力分布1+6鋼絲繩中間段受邊界約束效應影響較小，因此取出z=50 mm的中間截面進行分析，分別得到約束扭轉和自由扭轉時中間截面的等效應力云圖，如圖4所示。

兩種模型中的彈性和塑性常數相同，因此von Mises彈性應變和von Misses塑性應變完全匹配，如下圖所示： 以下動畫顯示了von Mises蠕變應變和von Misses應力動畫（分別）以及節點4112處結果的時間歷程后處理。 可以觀察到蠕變應變隨循環載荷階躍的增加。

圖4-1 應力云圖 圖4-2 位移云圖 2）曲線圖 ① 點擊結果>曲線圖，彈出曲線圖彈窗； ② 在曲線圖彈窗中，a.數據源選擇場輸出，起始分析步選擇諧響應-2；b.場輸出變量選擇A3；c.選擇指定節點、輸入ID的方式指定對象，并選擇零件-10-1的節點18；復數類型選擇實部+虛部，點擊繪制。

2、模態疊加法，諧響應掃頻計算諧響應掃頻提取端點加速度響應以及688Hz、1620Hz處的應力云圖如下所示。二：子結構，超單元縮減工裝進行簡化計算1、 工裝模型進行超單元縮減? 首先，由工裝+產品的模態計算模塊，復制一個新的模態計算模塊；? 在新模態計算模塊中只保留需要縮減為超單元的工裝模型，其余模型均做supress抑制。