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2.2.4 網格劃分各部件網格劃分原則為：受力較大的地方采用較密的網格，受力較小的地方采用較疏的網格。傳統網架支座與新型網架支座的網格劃分如圖8所示。2.2.5 荷載施加及邊界條件在螺栓球球心定義一個參考點，將參考點與螺栓球耦合，在參考點上施加荷載，荷載大小根據網架實際情況取值（見圖9）。

初始分析步，約束地梁兩端部，防止模型出現水平位移.一階段分析步，在剪力墻頂梁幾何中心位置，沿豎直施加軸壓力，軸壓比控制為0.10，同時約束住剪力墻平面外轉動及平面外移動。二階段分析步，水平荷載采用力和位移混合控制加載模型，其中力加載階段參照文章將力值折算成位移，加載曲線見圖3。

結果表明，在相同荷載作用下，強化節點更不易發生破壞；強化節點的剛度、承載力和耗能能力均優于傳統節點，可將強化節點推廣運用于工程實踐。參考文獻[1] 崔燕偉, 劉晶波, 費畢剛. 基于有限元分析的鋼筋混凝土梁柱節點斜壓桿受力機理研究[J]. 工程建設標準化, 2021(S1): 56-64.[2] 王子豪, 陶忠, 吳所謂. 方鋼管混凝土梁柱節點域參數有限元對比分析[J].

方鋼管混凝土梁柱節點域參數有限元對比分析[J]. 中國水運(下半月),2021,21(09):140-141+144.[3] 戎賢, 卜凡, 張健新, 楊洪渭. 裝配式預制鋼筋混凝土梁柱節點抗震性能研究[J].武漢大學學報(工學版),2021,54(06):502-508.[4] 李飛濤. 裝配混凝土結構插銷式梁柱節點受力性能有限元分析[D].安徽理工大學,2021.

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當最大位移大于等于100mm時，實測值不應小于黏滯阻尼器設計容許位移的120%；并 且消能阻尼器的內部摩擦力不宜超過設計最大阻尼力的10%。 (4) 最大阻尼力測試 采用正弦激勵法，用按照正弦波規律變化的輸入位移，對阻尼器施加定頻率f（f為結構基頻）、定位移幅值u（u為消能阻尼器設計位移）的正弦力，連續進行5個循環，記錄第3個循環所對應的最大阻尼力作為實測值。